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單相LCL型并網逆變器的滑模控制策略
2016年微型機與應用第10期
姜慧鵬,劉宜成,蒲明,龐冰洋
(四川大學 電氣信息學院,四川 成都 610065)
摘要: 為了改善單相LCL型并網逆變器的穩態性能和瞬時響應性能,提出了一種基于改進切換函數的滑模控制策略。該控制策略從開關函數模型角度分析單相LCL型并網逆變器的數學模型,得到系統的狀態方程。通過選取合適的滑模面,求得等效控制。提出一種改進的切換函數設計滑模控制器,并用李雅普洛夫第二法證明了系統的穩定性。最后用MATLAB對系統進行了仿真實驗,仿真結果表明,采用該控制策略的逆變器具有較好的穩態性能和瞬時響應性能,其并網電流畸變率為0.41%。
Abstract:
Key words :

  姜慧鵬,劉宜成,蒲明,龐冰洋

  (四川大學 電氣信息學院,四川 成都 610065)

       摘要:為了改善單相LCL并網逆變器的穩態性能和瞬時響應性能,提出了一種基于改進切換函數的滑模控制策略。該控制策略從開關函數模型角度分析單相LCL型并網逆變器的數學模型,得到系統的狀態方程。通過選取合適的滑模面,求得等效控制。提出一種改進的切換函數設計滑模控制器,并用李雅普洛夫第二法證明了系統的穩定性。最后用MATLAB對系統進行了仿真實驗,仿真結果表明,采用該控制策略的逆變器具有較好的穩態性能和瞬時響應性能,其并網電流畸變率為0.41%。

  關鍵詞:滑模控制;并網逆變器;LCL;李雅普洛夫第二法

0引言

  目前,煤炭、天然氣等不可再生資源的日益消耗,使環境污染越來越嚴重,各國都在積極尋求高效、清潔的可再生能源,利用太陽能發電的技術及設備成為研究熱點[1]。

  并網逆變器就是其中的一項關鍵設備,它將光伏電池輸出的直流電轉換為有諧波的交流電。為了減小諧波的影響,需要對逆變過后的并網電流進行濾波[2]。LCL濾波器的體積小且能有效濾除電流中的高頻分量,因此被越來越多地采用。不過這種濾波器的電容支路會引起諧振,這就要求控制器具有更強的穩態性能和更好的響應性能[35]。

  逆變器控制方法已有很多學者研究,常見的幾種也各有其優劣勢。滯環控制穩定性好、響應快,但要求開關頻率高,損耗加大[68]。PI控制技術成熟、可靠性高,但具有穩態誤差[910]。另外有學者采用具有較好穩定性、魯棒性和瞬時響應特性的滑模控制[1011],但對逆變器的模型做了一定的簡化,且在控制器中引入了基于傳遞函數模型的PI控制。本文從開關函數角度出發,推導了單相LCL型并網逆變器的數學模型,并采用基于改進切換函數的滑模控制策略設計控制器。最后,用MATLAB仿真驗證了控制器的有效性和正確性。

1電路結構及數學模型

  單相LCL型并網逆變器采用橋式逆變,并網側用LCL濾波器濾波,電路結構如圖1 所示。其中,Udc、Uin、UC和e分別直流側電壓、逆變器輸出電壓、濾波電容電壓和并網電壓;iL、iC、ig分別為流過逆變器側電感L1的電流、流過濾波電容Cf的電流和流過網側電感Lg的并網電流[12]。 

001.jpg

  由基爾霍夫電壓和電流定律,列出各個回路的電路方程如下:

  1.png

  其中,Sk為開關函數。

  以上方程可化簡為:

  2.png

  取x=[x1x2x3]=[ig-irefg-refg-ref],u=Sk,則有狀態方程:

  3.png

  2滑模控制器的設計

  滑模控制有基于等效控制和基于趨近律的兩種實現方法[13],這里采用基于等效控制的方法。設計步驟如下。

  首先選取滑模面:

  s=x1+k1x2+k2x3(4)

  其中,k1、k2為大于零的常數。

  由s=0得:

  =1+k12+k23=0 (5)

  將式(3)代入推導得:

  6.png

  在取切換控制時,采用改進的切換控制函數:

  un=-k3s-k4sgn(s)(7)

  其中,k3、k4為大于零的常數。則可以得到控制量u=ueq+un,即:

  8.png

  這里得到的控制量是一個連續的時間信號,需要通過一個PWM產生器,產生4個開關信號來控制全橋的對應開關。

  3穩定性的證明

  取正定標量函數:

  914.jpg

  根據李雅普諾夫第二法的相關論述可知系統穩定。

4系統仿真分析

  為了證明改進的滑模控制器的有效性,用MATLAB對一臺額定容量為1 kVA的并網逆變器進行了仿真,控制器分別采用雙閉環(PI+P)控制策略[14]和改進的滑模控制策略。表1列出了系統的仿真參數。

007.jpg

  為觀察系統的穩態性能,在并網逆變器穩定運行時,分析并網電壓與并網電流,并對并網電流做FFT分析。為了突出對比,將電流放大了10倍顯示。

  采用雙閉環(PI+P)控制策略時,并網電壓和并網電流如圖2所示,并網電流的FFT分析如圖3所示,并網電壓與并網電流同頻同相,THD為0.66%。

002.jpg

003.jpg

  采用改進的滑模控制策略時,并網電壓和并網電流如圖4所示,并網電流的FFT分析如圖5所示,并網電壓與并網電流同頻同相,THD為0.41%,系統具有較好的穩態性能。

  

004.jpg

  為觀察系統的瞬時響應性能,分析了負載在滿載與半載之間跳變的情況,得到了跳變(跳變時刻t=0.025 s)時的并網電流波形。

  采用雙閉環(PI+P)控制策略時,半載至滿載跳變的情況如圖6所示,滿載跳變至半載的情況如圖7所示,并網電流能在0.002 s(0.1個周期)內恢復穩定運行,且有最大為0.7的超調。

  

005.jpg

  采用改進的滑模控制策略時,半載至滿載跳變的情況如圖8所示,滿載跳變至半載的情況如圖9所示,并網電流能在0.001 s(0.05個周期)內恢復穩定運行,且沒有超調,系統具有較好的瞬時響應性能。

006.jpg

5結論

  本文推導了單相LCL型并網逆變器的數學模型,提出了一種基于改進切換函數的滑模控制策略。1 kVA并網逆變器的仿真研究表明,采用本文所提出的滑模控制策略,系統具有較好的穩態性能,在負載跳變后,系統能快速地恢復穩定運行,具有很好的瞬時響應特性。

參考文獻

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