小型化設計通常要求將多種器件集成到普通、緊湊的結構中。銘記這一目標，作者追求集成振蕩器的有源天線設計，其標稱工作頻率為2.45GHz。采用電壓串聯(lián)反饋來擴大有源器件的不穩(wěn)定區(qū)，同時也將輸入和輸出反射最大化。該設計包括了帶狀線饋入接線天線作為不穩(wěn)定有源器件的輸出端元件，在天線和忽略的有源 RF電路之間具有耦合效應。在天線輸入端的輸出功率采用受特定相位噪聲和諧波水平影響的約束進行優(yōu)化。為了評價沒有輻射特性干擾下的有源天線振蕩特性，經過校準的傳感器被放置在天線的輻射邊沿，該天線具有最高電壓。正如所示，在實現(xiàn)振蕩頻率調整后，滿足了目標設計指標。
振蕩器式有源微帶天線集成了具有微帶天線的有源器件來產生穩(wěn)態(tài)振蕩。該振蕩器采用有源器件的負阻特性將直流電源轉換為射頻功率。已經研制成功這種有源天線的集成版本來用于在低功率水平的傳感器應用。進一步的研究已設法克服這種固態(tài)源設計的功率限制，這是因為結合空間電源技術。該振蕩器包括了結合微帶天線的有源器件，該天線同時既是確定振蕩頻率的負載，又作為向空間輻射產生射頻功率的器件。適當選擇有源器件的工作點對工作性能而言很重要。
對于振蕩器式有源微帶天線，有源器件可以是二端器件，例如，IMPATT器件和Gunn二極管，或者也可以是三端器件，例如金屬-外延-半導體場效應管晶體管(MESFET)、高電子遷移率晶體管(HEMT)，以及異質結-雙極晶體管(HBT)器件。一般來說，每類固態(tài)源有利也有弊。二端器件適合毫米波頻率的高功率應用，但具有低直流到射頻轉換效率，需要在電路與系統(tǒng)設計中認真注意散熱。另一方面，三端器件可以提供高的直流到射頻轉換效率和低噪音指數(shù)，但降低了功耗水平。
微帶天線具有適度尺寸、小外形，以及平面形狀的優(yōu)勢，造就了低生產成本。平面結構也適合于集成相關的電子電路，例如有源天線的形式。本論文報告了一項研發(fā)用于本地無線局域網(WLAN)以及藍牙有源發(fā)射天線的實驗。該天線是一個工作在2.45GHz附近的振蕩器型微帶有源天線，其連接到一個二端不穩(wěn)定有源器件。該有源器件與矩形接線天線直接集成，除了一個在天線輸入端口和用于測量的有源器件之間引入短微帶線外。一般情況下，這種設計過程中，饋線損耗被認為是微不足道的，但它包括在本論文中。
所有接線天線以及振蕩器的設計步驟都是并行執(zhí)行的。在天線旁引入了天線饋線的輻射影響，并且在饋線處的輸入阻抗變化作為振蕩器設計的輸入參數(shù)。采用電壓串聯(lián)反饋來將振蕩器輸出動態(tài)范圍最大化，并保證保持工作在有源器件的最不穩(wěn)定區(qū)，以滿足振蕩條件的需要。
天線被認為是一個單端輸入(也可以認為有兩個或兩個以上的輸入端口)，并且在所關心的頻段上，所有與此相關的結果被變換到RF電路仿真器。然而，忽略了在天線和其它RF電路元件(如匹配器件和直流饋線)之間的耦合效應。首先利用現(xiàn)行仿真器實現(xiàn)設計來預測所需的振蕩頻率，然后再進行優(yōu)化。此后，實現(xiàn)非線性仿真來預測振蕩條件、相位噪聲和功率性能。
采用安捷倫科技公司的先進設計系統(tǒng)(ADS)設計軟件工具，對包括了饋線和振蕩電路的天線特性進行仿真和分析。10應該指出的是，采用 Momentum軟件包對天線進行建模，該軟件已包括在ADS內。利用在GaAs MESFET有源器件的漏引腳插入一個電容器對振蕩頻率進行精細調節(jié)和控制，從而滿足設計目標(見下表)。據(jù)觀測，所獲得的振蕩頻率范圍偏離2.45 GHz中心頻率的最大處約6.87%，具有低相位噪聲和可接受的輸出功率。
采用傳感器校正因子來確定天線輸入端口測量到的頻率和正向功率，當天線與振蕩器電路截斷時，該校正因子被估算。傳感器是一小塊尺寸為3×5 mm的路徑，置于天線邊沿產生最高電壓。對傳感器和天線邊沿之間的距離進行了優(yōu)化設計而不影響天線端口的輸入回波損耗，也滿足了校正因子的線性條件。結果發(fā)現(xiàn)，需要2mm的距離(經過實驗調整)，用于傳感器和天線之間帶狀線諧振頻率附近大約-22.6dB的耦合。該傳感器通路也通過50-O負載被連接到地線，從而改善傳感電路的輸出匹配。第二個引腳將傳感路徑連接到電路板背面同軸探頭，這將傳感器輸出接到頻譜分析儀。包含的50-O電阻可以確保這種傳感器功能正確，還保證了傳感器的輸出連接器作為一個相對良好匹配的源出現(xiàn)。這將減少將其連接到一個匹配很差的功率計或頻譜分析儀所可能造成的誤差。首先，當將天線與有源RF電路截斷時，測量該校正因子：然后，重新連接來測量振蕩器的輸出功率。
安捷倫科技公司的ATF-10136型GaAs MESFET在4 GHz下具有0.5 dB的噪聲指數(shù)，其被選為用于集成天線/振蕩器的不穩(wěn)定二端有源器件。通過將開路傳輸線連接到FET源端口來代表電壓串聯(lián)反饋。對線性電路進行了優(yōu)化，從而在2.45 GHz下將輸入和輸出端口的反射最大化。圖 1表示了這些反射的響應。2.45
GHz下S11和S22的峰值分別為1.9和1.3；這些值被認為在輸入和輸出穩(wěn)定環(huán)路是可以接受的，該環(huán)路需要集成天線/振蕩器設計。
天線和RF電路器件被安裝在羅杰斯公司(Rogers)具有以下規(guī)格的Duroid電路板材料上。相對介電常數(shù)、損失角正切，以及襯底高度分別是 2.55、0.0018和1.524 mm。作為有源天線振蕩電路有限接地的總面積大約是8×5 cm。天線被視為一個帶狀饋線矩形微帶通路。通路尺寸分別為長度36 mm，寬度為46
mm，而饋線尺寸分別為長15 mm，寬2 mm。2.45 GHz下饋線輸入端的回波損耗幅度和相位分別為0.299和-147度。
當天線與RF電路被截斷時，天線饋線和輸出傳感器之間的二端S參數(shù)如圖2所示。當傳感器置于距離輻射路徑末端2mm處時，來自實測數(shù)據(jù)相應的校準因子 S'21由公式1計算得到：
圖3表示了從1.8至3.0 GHz校準系數(shù)的響應。然而，考察從2變化到4mm不同距離校正因子的變化，而這些測量表明，在2.45 GHz幅度變化的最高速率，在2mm距離初讀取的幅度約為0.25dB。還考察了在天線輸入回波損耗處該傳感器的影響，并發(fā)現(xiàn)小于0.01 dB，有賴于同軸饋線的使用。
天線輸入阻抗數(shù)據(jù)被變換到RF電路仿真器，并且觀察了有源器件輸入端口處的諧振條件。然后，使用有源器件的非線性模型對輸入匹配電路進行了優(yōu)化，使得天線端口處的輸入功率最大化。非線性模型和有源天線振蕩電路的原型，其中包括了傳感器，分別如圖4和圖5所示。正如表中所示，由實測結果證明其滿足了所有指定的設計目標。
圖6表示了自由運行振蕩的頻譜分析圖，標記在2.4240 GHz和-13.33dBm處。來自指定目標的實測振蕩頻率之間的差別大約是1.23％：這代表了與使用射頻器件有關的誤差。通過改變天線輸入導納的靈敏度，在目標輸出功率附近實現(xiàn)了振蕩頻率的精細調節(jié)和控制。這已經通過將MESFET輸出與5-pF可變電容連接來實現(xiàn)。振蕩頻率范圍大約在目標值的 6.4％之內。
總之，提出并設計了集成振蕩器式有源天線，其采用正串聯(lián)反饋并工作在約為2.45GHz的中心頻率處。接線天線和振蕩器的設計步驟并行實現(xiàn)。電壓串聯(lián)反饋在振蕩器輸出導致了良好的動態(tài)范圍。采用經過校準的輸出傳感器，對天線輸入端口處的實測頻率和正向功率，給出了可靠的結果，而不影響天線和振蕩器電路元件的輻射特性，已經滿足所有標稱的設計目標。